Предел текучести

Если охарактеризовать понятие предела текучести кратко, то в сопротивлении материалов пределом текучести называют напряжение, при котором начинает развиваться пластическая деформация. Предел текучести относится к характеристикам прочности.

Предел текучести устанавливает границу между упругой и упруго-пластической зонами деформирования. Даже небольшое увеличение напряжения (нагрузки) выше предела текучести вызывает значительные деформации. [2]

Условный предел текучести

Выделяют также условный предел текучести при изгибе и условный предел текучести при кручении.

Предел текучести металла

Предел текучести стали

Предел текучести сталей в ГОСТах указывается с пометкой «не менее», единица измерения МПа. Приведём в качестве примера регламентируемые значения предела текучести σ_Т некоторых распространённых сталей.

*Механические свойства стали 30 распространяются на прокат размером до 63 мм.

Предел текучести стали 3. Сталь 3 (углеродистая сталь обыкновенного качества, ГОСТ 380—2005) изготавливается следующих марок: Ст3кп, Ст3пс, Ст3сп, Ст3Гпс, Ст3Гсп. Предел текучести стали 3 регламентируется отдельно для каждой марки. Так, например, требования к пределу текучести Ст3кп, в зависимости от толщины проката, меняются от 195-235 Н/мм 2 (не менее).

Текучесть расплава

Подготовлено: Корниенко А.Э. (ИЦМ)

Источник

Классы прочности нержавеющего крепежа

Механические характеристики болтов, винтов, шпилек из нержавеющих сталей регламентируются ГОСТ Р ИСО 3506-1-2009. Настоящий стандарт классифицирует нержавеющие крепежные изделия по классам прочности, которые принято обозначать двумя цифрами: 50, 70, 80 и писать через дефис с маркой стали: А1-50, А2-70, А4-80. Что означают эти цифры? – это 1/10 часть от минимального предела прочности на растяжение.

Для производства нержавеющего крепежа чаще всего применяются марки стали А2 (пищевая) или А4 (кислотостойкая), обозначенные так в системе EN ISO, или их приближенные аналоги AISI 304 (12X18H10) и AISI 316 (03Х17Н14М2). Крепежные изделия из коррозионно-стойких сплавов аустенитной группы не упрочняются закаливанием в отличие от изделий из черных металлов. Их главным легирующим компонентом являются хром и никель, а также молибден (для марки А4). Процентное содержание этих и других добавок определяет степень коррозионной стойкости крепежа, максимальные рабочие нагрузки и другие свойства.

Примеры обозначения прочности крепежа из нержавейки:

А2-50 – мягкая сталь с пределом прочности на разрыв минимум 500 Н/мм² (500МПа).

А2-70 – холоднодеформированная сталь с пределом прочности на разрыв минимум 700 Н/мм² (700МПа).

А4-80 – высокопрочный сплав с пределом прочности на разрыв минимум 800 Н/мм² (800МПа).

Маркировка наносится на головку болтов (винтов) рядом с клеймом изготовителя, а шпильки маркируются на гладкой части или на торце, если шпилька полнорезьбовая. Иногда на торец шпильки наносится цветовая кодировка марки сплава (для А2 – зеленая, для А4 – красная). Если маркировка класса прочности отсутствует, то в расчет принимается среднее значение – 70.

Для сравнения механических свойств болтов из нержавеющей и углеродистой стали обратимся к таблице:

Из таблицы видно, что при близких значениях временного сопротивления, предел текучести у аустенитных сплавов меньше, поэтому они больше подвержены пластической деформации. Это свойство позволяет болтам или шпилькам не ломаться при превышении допустимого момента затяжки или при боковых изгибающих нагрузках. В худшем случае превышение усилия может привести к срыву резьбы. В то время как углеродистые стали более хрупкие и запредельные нагрузки могут привести к излому резьбового крепежа.

Расчет нагрузок для нержавеющих болтов

Зная прочностные характеристики аустенитных сплавов, не трудно рассчитать максимальную нагрузку на болты по формуле. Для примера взят болт М12, А2-70.

Np0.2 = As х Rp0.2 = 84.3 х 450 = 37935 Н, где:

As – расчетная площадь сечения М12 (см. ГОСТ Р ИСО 3506 табл. А.1.)
Rp0.2 – предел текучести

Для определения расчетной рабочей нагрузки полученное значение необходимо разделить как минимум на 20: 37935 / 20 = 1896 кг, а для большей уверенности в безопасности болтокомплекта лучше разделить на 30.

Класс прочности – важнейшая характеристика нержавеющей стали, прописанная в национальном стандарте ГОСТ Р ИСО 3506-1-2009, которую следует учитывать при расчете нагрузки на болтовое или шпилечное соединение.

Источник

ПНАЭ Г-10-012-89 Атомные станции. Стальные защитные оболочки. Нормы расчета на прочность

АТОМНЫЕ СТАНЦИИ.
СТАЛЬНЫЕ ЗАЩИТНЫЕ ОБОЛОЧКИ.
НОРМЫ РАСЧЕТА НА ПРОЧНОСТЬ

Государственный комитет СССР

по надзору за безопасным ведением работ в промышленности и атомной энергетики

АТОМНЫЕ СТАНЦИИ. СТАЛЬНЫЕ ЗАЩИТНЫЕ ОБОЛОЧКИ. НОРМЫ РАСЧЕТА НА ПРОЧНОСТЬ

Нормы содержат условные обозначения и основные определения, примеры разделения напряжений на категории и расчетные группы категорий напряжений, перечень основных нагрузок и воздействий, допускаемые напряжения, расчеты по выбору основных размеров, на статическую прочность, устойчивость, циклическую прочность, сопротивление разрушению, динамические воздействия и правила определения параметров пневматических испытаний.

Обязательны для всех министерств, ведомств, организаций и предприятий, проектирующих, конструирующих, изготавливающих и эксплуатирующих атомные электростанции, теплоцентрали, опытные и исследовательские ядерные реакторы и установки, подконтрольные Госпроматомнадзору СССР

Дата введения 01.09.90

УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ

1. ОСНОВНЫЕ ОПРЕДЕЛЕНИЯ

1.1. Категории напряжений

В элементах оболочек:

В болтах и шпильках:

1.2. Расчетные группы категорий напряжений

В элементах оболочек:

В болтах и шпильках:

1.3. Примеры разделения напряжений на категории (табл. 1.1)

Разделение напряжений на категории и расчетные группы категорий, напряжений

Категория определяемых напряжений

Расчетная группа категорий напряжений

Цилиндрическая часть оболочки (гладкая часть)

Внутреннее давление, весовая нагрузка и/или динамические воздействия

Общие (местные) мембранные + общие изгибные

Внутреннее давление, весовая нагрузка, температурный перепад по образующей и/или динамические воздействия

Общие (местные) мембранные + общие изгибные + общие температурные

Внутреннее давление, весовая нагрузка, температурный перепад по образующей и толщине стенки и/или динамические воздействия

Общие (местные) мембранные + общие изгибные + общие температурные + местные температурные

Зоны соединения цилиндрической части оболочки

Внутреннее давление, весовая нагрузка и/или динамические воздействия

с куполом (сферическая оболочка)

Внутреннее давление, весовая нагрузка, поля температур в цилиндрической части оболочки и куполе и/или динамические воздействия

Общие или местные мембранные

Общие или местные мембранные + местные изгибные + общие температурные

Общие или местные мембранные + местные изгибные + общие и местные температурные + местные напряжения в зонах концентрации

Болты и шпильки фланцевых соединений и крышек

Внутреннее давление, затяг шпилек и/или динамические воздействия

Средние напряжения растяжения по сечению болта или шпильки

Внутреннее давление, затяг шпилек, температурные и/или динамические воздействия

Средние напряжения растяжения по сечению болта или шпильки, вызванные механическими нагрузками и температурными воз действиями

Средние напряжения растяжения по сечению болта или шпильки и общие изгибные напряжения, вызванные механическими на грузками и температурными воздействиями, а также напряжения кручения

Средние напряжения растяжения по сечению болта или шпильки и общие изгибные напряжения, вызванные механическими нагрузками и температурными воздействиями, напряжения кручения, местные напряжения с учетом концентрации в резьбе

Зона заделки цилиндрической или сферической оболочки

Внутреннее давление, весовая нагрузка и/или динамические воздействия

Внутреннее давление, весовая нагрузка, поля температур в оболочке и заделке и/или динамические воздействия

Местные мембранные + местные изгибные + общие температурные

Местные мембранные + местные изгибные + общие температурные + местные температурные + местные напряжения в зонах концентрации

Эллиптическое днище или крышка

Внутреннее давление и/или динамические воздействия

Внутреннее давление, весовая нагрузка и/или динамические воздействия

Общие мембранные + общие изгибные

Внутреннее давление, весовая нагрузка, поле температур и/или динамические воздействия

Общие мембранные + общие изгибные + общие температурные

Общие мембранные + общие изгибные + общие температурные + местные температурные + местные напряжения в зонах концентрации

Компенсатор (сильфон, тор), зоны проходки

Внутреннее давление, перемещения трубопровода и места приварки к оболочке и/или динамические воздействия

Общие или местные мембранные + общие температурные + местные изгибные + местные напряжения в зонах концентрации

Зона приварки технологических проходок и врезки шлюза оболочки

Внутреннее давление и/или динамические воздействия

Внутреннее давление, поля температур в оболочке и привариваемом элементе, усилия со стороны трубопровода и/или динамические воздействия

Местные мембранные + местные изгибные + общие температурные + напряжения от компенсации трубопровода

Местные мембранные + местные изгибные + общие температурные + местные температурные + напряжения от компенсации трубопровода + местные напряжения в зонах концентрации

2. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

2.1. Настоящие нормы должны соблюдаться при проектировании СЗО.

2.2. СЗО является элементом локализующей системы безопасности оборудования и трубопроводов и предназначается для удержания в заранее определенных границах радиоактивных веществ с целью обеспечения требований действующих норм и правил по предотвращению опасного воздействия на население, персонал и окружающую среду как при нормальных условиях эксплуатации (НУЭ), так и при проектных авариях (ПА), рассматриваемых в проекте, а также при проектных (ПЗ) и максимальных расчетных (МРЗ) землетрясениях и различных динамических воздействиях.

2.3. СЗО должна выдерживать нагрузки при всех проектных режимах.

2.5. Нормы распространяются на расчет на прочность стальных защитных оболочек сферической формы и цилиндрической формы с полусферическим или торосферическим куполом и эллиптическим или торосферическим днищем.

2.6. В основу норм расчета на прочность положены те же основные принципы, что и в Нормах расчета на прочность оборудования и трубопроводов атомных энергетических установок. ПНАЭ Г-7-002-86.

2.7. В рамках настоящих норм выполняются:

1) выбор основных размеров СЗО;

2) поверочный расчет.

2.8. При выборе основных размеров в качестве основной нагрузки принимаются расчетные давление и температура, определяемые техническим заданием.

Расчетное давление должно приниматься не менее наибольшего избыточного давления, которое возникает в СЗО при ПА (разгерметизация оборудования или трубопровода, охватываемых СЗО).

Под расчетной температурой понимается наибольшая температура СЗО в процессе прохождения ПА.

2.9. При поверочном расчете учитывают все силовые и температурные нагрузки, действующие на СЗО, определяемые в соответствии с п. 2.4.

В рамках поверочного расчета выполняют:

1) расчет на статическую прочность;

2) расчет на сопротивление хрупкому разрушению;

3) расчет на устойчивость;

4) расчет на циклическую прочность;

5) расчет на динамические воздействия (сейсмические, от падения самолета, ударной волны, от летящих предметов и струй теплоносителя).

2.10. Настоящие нормы построены в предположении, что СЗО после нагружения в процессе ПА должна сохранять свою дальнейшую работоспособность.

2.11. При проведении поверочного расчета напряжения рассчитываются в предположении упругого поведения материалов и в том случае, если напряжения, определенные по расчету, превышают предел текучести материала. Эти напряжения пропорциональны упругопластической деформации в рассчитываемой точке. Условные упругие напряжения вместо упругопластических деформаций вводятся для удобства выполнения расчетов, принятых в инженерной практике.

2.12. Конструкция, изготовление и монтаж СЗО должны удовлетворять требованиям Правил устройства и безопасной эксплуатации оборудования и трубопроводов атомных энергетических установок. ПНАЭ Г-7-008-89.

3. МАТЕРИАЛЫ

3.3. Механические свойства основного металла и предел прочности сварных соединений сталей марок 09Г2С и 10ХСНД должны быть не ниже указанных в табл. 3.1. Требуемые механические свойства для металла шва должны быть не ниже приведенных в табл. 3.2. Для определения механических свойств при промежуточных температурах допускается использовать линейную интерполяцию.

Требуемые механические свойства основного металла

Требуемые механические свойства металла шва сварных соединений, выполняемых автоматической сваркой под флюсом

Марки применяемых сварных материалов

4. НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ

4.1. Во время монтажа и эксплуатации на СЗО могут действовать следующие нагрузки.

4.1.1. Нагрузки строительно-монтажного периода.

4.1.2. Нагрузки при нормальных условиях эксплуатации.

4.1.3. Нагрузки при проектных авариях (включая нагрузки от летящих предметов и струй теплоносителя).

4.1.4. Нагрузки при пневматических испытаниях оболочки.

4.1.5. Динамические нагрузки от сейсмических воздействий, падения самолета и воздушной ударной волны.

5. ДОПУСКАЕМЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ

5.1. Допускаемые напряжения в зависимости от рассматриваемого расчетного случая и расчетной группы категории напряжений определяют по формуле

5.2. Номинальное допускаемое напряжение принимают равным наименьшему из следующих значений:

. (5.2)

5.2.1. При нагружении внутренним давлением принимают

5.2.2. При нагружении наружным давлением принимают

Окончательную проверку на устойчивость и корректировку (при необходимости) определенных по разд. 6 «Выбор основных размеров» толщин следует производить в соответствии с подразделом 7.3 «Расчет на устойчивость».

5.3. Номинальное допускаемое напряжение в болтах и шпильках от давления и усилий затяга принимают равным

5.4. При определении номинальных допускаемых напряжений значения механических свойств следует принимать по данным государственных или отраслевых стандартов (ГОСТ или ОСТ) или технических условий (ТУ). Если в указанных документах отсутствуют требуемые значения, допускается использовать значения, приведенные в табл. 3.1, 3.2, а также в ПНАЭ Г-7-002-86.

5.5. Значения коэффициента h _i приведены в табл. 5.1.

Группы приведенных напряжений

Нормальные условия эксплуатации

6. ВЫБОР ОСНОВНЫХ РАЗМЕРОВ

6.1. Общие положения

6.1.1. При выборе основных размеров расчетными нагрузками являются возникающие при нормальных условиях эксплуатации и проектных авариях:

1) внутреннее давление;

2) наружное давление.

6.1.2. При выборе основных размеров СЗО используют расчетное давление, расчетную температуру и допускаемое напряжение, определяемое по механическим свойствам материала при расчетной температуре.

6.1.3. Прибавку на коррозию для СЗО, выполняемых из сталей перлитного класса, следует принимать равной C ₂ = 1 мм.

Значение С₁ принимается в соответствии с конструкторской документацией.

Значение С₃ устанавливается конструкторской организацией по согласованию с предприятием-изготовителем.

6.2. Определение толщин стенок стальных защитных оболочек

6.2.1. Приведенные в данном подразделе формулы применимы для расчета цилиндрических и сферических элементов СЗО, а также выпуклых днищ, работающих под внутренним и наружным давлениями.

6.2.2. Расчетная толщина стенки выбирается по формуле

для цилиндрических элементов m ₁ = 2, m ₂ = 1;

для сферических элементов m ₁ = 4, m ₂ = 1;

для эллиптических днищ m ₂ = 4, m ₂ = D /2 H

и отношение H / D (рис. 6.1) должно удовлетворять условию

6.2.3. Принимаемая номинальная толщина стенки должна удовлетворять условию

6.2.4. При выборе толщины листа или другого полуфабриката для изготовления СЗО конструкторская организация совместно с предприятием-изготовителем должна предусмотреть соответствующие технологические припуски для компенсации утонений при изготовлении, чтобы обеспечить толщину стенки элемента не менее расчетной с учетом прибавки С, и привести требуемую толщину заготовки в техническом проекте с последующим ее уточнением в рабочей документации.

Рис. 6.1. Эллиптическое днище

6.3. Коэффициенты снижения прочности и укрепление отверстий

6.3.1. Снижение прочности одиночным отверстием.

1. Одиночным считается отверстие, кромка которого удалена от кромки ближайшего отверстия на расстояние

2. Неукрепленным считается отверстие, не имеющее укрепления в виде штуцера с расчетной толщиной стенки, превышающей необходимую по расчету; приварной накладки; местного утолщения оболочки вокруг отверстия или отбортованного воротника (высаженной горловины), а также отверстие, в котором развальцовываются трубы.

3. Коэффициент снижения прочности цилиндрической и сферической оболочек или выпуклого днища, ослабленных неукрепленным одиночным отверстием, определяется по формуле

Если при расчете получают, что j _d ³ 1, следует принять j _d = 1.

4. Диаметр отверстий d в расчетах принимается:

(6.6)

(обозначения показаны на рис. 6.2).

Рис. 6.2. Схема для определения условного диаметра отверстия

5. Наибольший допустимый диаметр неукрепленного одиночного отверстия в оболочках определяют по формуле

7. Площадь сечений укрепляющих элементов должна удовлетворять условию

9. Коэффициент снижения прочности стенки цилиндрической или сферической оболочек, а также выпуклого днища, ослабленных одиночным укрепленным отверстием, определяют по формуле

10. При необходимости укрепления одиночного отверстия до заданного значения коэффициента снижения прочности j площадь укрепляющих элементов сечения может быть определена без вычисления допустимого диаметра отверстия согласно условию

11. Если укрепляющий элемент изготавливается из материала с меньшим значением [ s ], чем у материала оболочки, то определенную площадь этого укрепляющего элемента необходимо умножить на отношение номинальных допускаемых напряжений для материалов оболочки и укрепляющего элемента. Более высокое значение [ s ] у материала укрепляющего элемента, по сравнению с [ s ] для материала оболочки, в расчете не учитывается.

12. Площадь сечения укрепляющего штуцера (рис. 6.3) определяется:

для участка, расположенного снаружи оболочки (днища),

для участка, расположенного внутри оболочки (днища),

Рис. 6.3. Схема укрепляющих сечений

13. Высота укрепляющего участка штуцера должна приниматься не более, чем определяемая по формуле

14. Номинальная толщина стенки штуцера должна быть не более номинальной толщины стенки оболочки (днища).

15. Размеры сварных швов штуцеров должны удовлетворять условию

(обозначения см. на рис. 6.3).

16. Формулы, приведенные в настоящем пункте, применимы при d / D £ 1,0 в цилиндрических оболочках и при d / D £ 0,5 в эллиптических, сферических и торосферических оболочках.

Приведенная методика определения площади укрепляющих сечений применима, если угол отклонения g оси штуцера от перпендикуляра к поверхности оболочки не превышает 0,26 рад.

6.3.2. Снижение прочности при ослаблении рядом отверстий.

1. Под рядом отверстий понимают отверстия, расстояние между кромками которых не превышает значения 2 .

Рис. 6.4. Продольный ряд отверстий с одинаковым шагом

3. Коэффициент снижения прочности при окружном (поперечном) ряде отверстий (рис. 6.5) в цилиндрической оболочке определяют по формуле

Рис. 6.5. Поперечный ряд отверстий с одинаковым шагом

4. При шахматном расположении отверстий ( рис. 6.6) в цилиндрической оболочке определяют три значения коэффициента снижения прочности j _d по формулам:

в продольном направлении

; (6.18)

в окружном (поперечном) направлении

; (6.19)

в косом направлении

(6.20)

В качестве расчетного коэффициента снижения прочности принимается меньшее из значений, полученных по формулам настоящего пункта.

Рис. 6.6. Шахматное расположение отверстий

5. Для коридорного расположения отверстий значение коэффициента снижения прочности принимается наименьшим из полученных значений для продольного и поперечного рядов отверстий.

6. При неодинаковых шагах между отверстиями (рис. 6.7) коэффициент снижения прочности принимается равным наименьшему значению коэффициента снижения прочности для каждой пары отверстий.

Рис. 6.7. Ряд отверстий с неодинаковым шагом

Диаметр отверстия принимается равным среднеарифметическому значению диаметров соседних отверстий в ряду.

7. Если несколько одиночных отверстий располагаются в одном направлении с рядом, то принимается наименьшее значение коэффициента снижения прочности из значений для одиночного и ряда отверстий.

8. Если ось ряда отверстий не пересекает центр одиночного отверстия; и если угол между осью ряда и прямой, соединяющей центр этого отверстия с центром соседнего, не превышает 0,26 рад, то при определении коэффициента снижения прочности это отверстие относится к ряду.

9. Если ось ряда проходит через некруглое отверстие, то за диаметр этого отверстия принимается наибольший размер, определяемый осью ряда или прямой, проходящей через центр некруглого отверстия с отклонением от ряда на угол до 0,26 рад.

10. Если каждое из отверстий, образующих ряд, имеет укрепляющие элементы, то коэффициент снижения прочности такого ряда определяется по формуле

11. При необходимости укрепления отверстий в ряду до заданного значения коэффициента снижения прочности площадь сечений укрепляющих элементов определяется согласно условию

12. Площадь сечений укрепляющих штуцеров для оболочки, ослабленной рядом отверстий с различными по размерам штуцерами, принимается:

для участка, расположенного снаружи оболочки (днища),

для участка, расположенного внутри оболочки (днища),

где индексы 1 и 2 относятся к двум соседним отверстиям.

6.3.3. Коэффициент снижения прочности сварных соединений.

1. Коэффициент снижения прочности стыковых сварных соединений j _w выбирается в зависимости от объема дефектоскопического контроля по табл. 6.1.

Значения коэффициентов снижения прочности стыковых сварных соединений

Объем радиографического или ультразвукового контроля, %

Коэффициент снижения прочности j _w

2. Коэффициент снижения прочности кольцевых сварных соединений цилиндрических оболочек допускается принимать равным 1,0.

3. Если минимальное расстояние от края любого отверстия до оси сварного шва по направлению, перпендикулярному расчетному направлению

то коэффициент снижения прочности определяется как произведение коэффициента снижения прочности сварного соединения и коэффициента снижения прочности отверстия

Если расстояние между осью сварного шва и краем ближайшего отверстия

6.4. Расчет болтов и шпилек

7. ПОВЕРОЧНЫЙ РАСЧЕТ

7.1. Общие положения

7.1.1. Поверочный расчет проводят после выбора основных размеров рассчитываемых элементов.

7.1.2. При поверочном расчете используют номинальные размеры деталей и сборочных единиц.

7.1.3. Поверочный расчет проводят с учетом всех расчетных нагрузок и всех расчетных режимов эксплуатации. В один расчетный режим может быть включена группа режимов, если внешние нагрузки и температуры этих режимов не отличаются более чем на 5 % принятых при расчете значений.

7.1.4. Основными расчетными нагрузками являются:

внутреннее или наружное давление;

собственный вес СЗО;

усилия от реакции опор и трубопроводов;

дополнительные нагрузки от масс, присоединенных к СЗО.

7.1.5. Основными расчетными режимами являются:

затяг болтов и шпилек;

стационарный режим работы СЗО;

переменные режимы, связанные с изменением состояния оборудования, заключенного в СЗО;

режим работы СЗО при ПА;

7.1.6. Настоящими нормами не регламентируются методы определения перемещений, напряжений и деформаций рассчитываемых элементов.

Ответственность за выбор того или иного метода несет организация, выполнявшая расчет на прочность.

7.1.7. Приведенные напряжения при поверочном расчете определяют по теории наибольших касательных напряжений. Исключением является расчет на сопротивление хрупкому разрушению, при котором приведенные напряжения определяют по теории наибольших нормальных напряжений.

7.2. Расчет на статическую прочность

1. На основании предварительного анализа геометрической формы, условий закрепления, действующих нагрузок и температурных полей следует выбрать наиболее напряженные области рассчитываемой оболочки.

3. Путем упругого расчета определяют значения шести составляющих напряжений (три составляющих нормальных и три составляющих касательных напряжений) без учета концентрации для всех режимов нагружения.

5. Получают зависимость изменения главных напряжений s _i ; s _j ; s _k для всей принятой последовательности режимов работы по времени.

6. Значения приведенных напряжений определяют для всех моментов времени, когда любое из главных напряжений достигает экстремального значения по формулам:

8. Размах приведенных напряжений определяют как наибольшее из следующих значений:

(7.2)

с учетом начального состояния, когда все напряжения равны нулю.

7.2.2. Допускаемые напряжения:

1. Напряжения расчетных групп категорий напряжений не должны превышать допускаемых, указанных в табл. 7.1 и п.п. 5.6 и 5.7.

Источник